1引言

利用色譜分析干式變壓器油中溶解氣體，可以診斷設備內部的潛伏性故障。故障診斷包括有無故障和故障類型兩個方面。通常以特征氣體含量法或產氣速率法來判斷是否存在故障,即將油中溶解氣體組分含量的測定值或某些氣體的產氣速率與有關標準中相應的注意值進行比較,然后作出判斷。若認為可能存在故障，則再根據故障下產氣的特征來判斷故障類型，常用方法有特征氣體法和改良三比值法。

本文中介紹了一臺500kV干式變壓器投產試運行期間，根據油中溶解氣體的色譜分析結果，判斷出干式變壓器內部存在過熱故障，然后通過返廠檢查找到故障的過程。

2干式變壓器投運情況

金華電業局500kV芝堰變工程于2009年7月 7日建成投產，其中3號主變（產品型號ODFS-334000/500）于2009年7月9日11時33分開始做沖擊試驗，先由220kV沖擊2次，然后500kV沖擊 4次，沖擊試驗完成后即進行帶負載試驗，時間為7 月11日21時11分，至22時43分帶負載試驗結束，該主變正式轉入試運行。

7月11日上午，投產后先次取油樣進行色譜分析，發現B相氫含量異常（119uL/L）。在向取樣人員了解取樣情況后并進行分析，認為氫含量異?？赡苁怯扇忧拔磳⑷娱y內死油放掉造成。這種情況以前曾多次發生，原因是由于一些取樣閥的閥體中含有某些脫氫反應的催化劑，在其作用下閥內的油發生了脫氫反應，使得閥內油中出現高含量氫，如果取樣前未將閥內死油完全放干凈，所取油樣中的氫含量就會變高。

7月12日上午，正式投產11個小時后再次取樣（要求先放掉大量取樣閥內的死油），結果發現B 相烴類氣體的分析數據異常，而氫含量比前次大幅下降。A相和C相則正常。當晚8時20分進行第二次取樣，試驗結果顯示B相一些烴類氣體含量增長明顯。以后幾天又進行了幾次跟蹤試驗，試驗結果見表1。鑒于在試運行期間B相油色譜分析結果出現異常，經研究決定，7月15日10時36分該主變退出運行。

3故障分析

有關標準規定，500kV干式變壓器油中溶解氣體含量的注意值如下:H2=150uL/L,C2H2=1uL/L，總烴= 150uL/L。

該干式變壓器運行時間很短，油中H2、C2H2和總烴這三項指標均未達到注意值，因此特征氣體含量法在這一案例中不是很適用。而產氣速率考查的是某一時間段內氣體含量的增長速度，基本上與設備運行時間的長短無關。因此在本文案例中，用產氣速率法判斷故障要比特征氣體含量法更合適。產氣速率分為絕對產氣速率和相對產氣速率，計算公式如下：

上述公式中，γa為絕對產氣速率，單位為mL/d；γr為相對產氣速率，單位為％/月；Ci1、Ci2分別為前后兩次取樣測得油中某氣體含量，單位為uL /L；?t為兩次取樣時間間隔中的實際運行時間，在式(1)中單位為天(d)，式(2)中單位為月；m為設備總油量，單位t；p為油的密度，單位t/m3。

用產氣速率判斷故障時，對特征氣體起始含量很低的新設備，不宜采用相對產氣速率的方法。從式 (2)中可看出，如果分母Ci1過小，即使分子中Ci2與 Ci1的差值不大時也會使相對產氣速率變得很大，而且分母Ci1的試驗誤差還會加大對相對產氣速率計算值的影響。由此可見，對于本文案例宜采用絕對產氣速率方法。

標準中對干式變壓器絕對產氣速率的注意值規定如下:H2=10mL/d，C2H2=0.2mL/d，總烴=12mL/d。

從表1中可知，H2含量波動較大且無規律，如前所述，這是受取樣閥中存在脫氫反應的影響，故在這種情況下計算H2的產氣速率對故障判斷沒多大意義。

根據表1中試運行前后的數據，用式(2)計算 C2H2和總烴的產氣速率(運行時間3.5天，油重70t, 油密度0.89t/m3)，得到C2H2的絕對產氣速率為 15.5mL/d，是注意值的77.5倍；總烴的絕對產氣速率為1128mL/d,是注意值的94.1倍。據此可以判定，該設備內部已存在較嚴重故障。

由于故障氣體主要由C2H4、CH4及H2構成，而且還出現微量C2H2,用特征氣體法判斷，該設備的故障類型符合高溫過熱特征。若用改良三比值法判斷，經計算得到的編碼組合為0 0 2,對應的故障類型也是高溫過熱。

4返廠后的產品試驗

該干式變壓器停役后，現場所進行的檢查未能找到故障，決定B相返廠作進一步檢查。返廠后，進行了電壓比測量及聯結組標號檢定、繞組電阻測量、絕緣電阻及介損測量、長時感應電壓試驗等項目的檢查, 結果均未見異常。

在對油進行脫氣處理后，又進行了長期空載和負載試驗(先空載后負載，時間均為36h),在試驗期間每隔2h取一次油樣進行色譜分析，分析數據見表2。

從表2數據可知,干式變壓器長期空載試驗時，總烴含量有增長趨勢，但在負載試驗中其增長速度反而變慢，其他氣體也有類似情況。由于吸附在干式變壓器內部固體材料中的氣體在油脫氣處理后，會有一個向油中轉移的平衡過程，使油中的氣體組分含量出現一個先快后慢的增長過程，這將導致很難區分脫氣后油中氣體含量的增長是由故障引起還是由原來的殘余氣體引起，使得對長期空載試驗和負載試驗期間的色譜分析結果難以作出正確判斷。

5故障檢查結果

由于干式變壓器返廠后的診斷性試驗也未能發現問題，決定吊出器身做進一步檢查。2009年10月17 日進行鐵心、夾件及油箱磁屏蔽等部位檢查，結果未見異常。10月22日進行了分體檢查，拆除上鐵軛， 將主柱器身從鐵心柱上拔出，對器身內部及鐵心進行了深入細致檢查。結果發現：高壓側主柱鐵心表面從較小級算起的第4級鐵心片，距鐵窗下鐵軛上表面約450mm處與之接觸的一支撐棒表面有發黑痕跡，其中出現碳化部分的長度100mm。從撐棒緊鄰碳化點向上還有一段(約700mm)發黑痕跡，但沒有碳化，僅僅是其下部碳化對上部的熏染結果。這支撐棒上有一個約2mm小孔，小孔內有污染。另外鐵心接地屏較內層紙筒與撐棒碳化處接觸部分有熏染發黑痕跡。檢查撐棒過熱點對應的鐵心部分，鐵心端面光滑，沒有毛刺形成片間短路，沒有過熱形成的燒熔，鐵心完好無損。同時對調柱及旁柱也進行了認真檢查，檢查結果未見異常。

在對上述撐棒進行X光透視后，未發現金屬異物。經過對撐棒材質等因素進行認真 研究和分析后，認為該干式變壓器故障的原因是撐棒受到了污染或存在腐蝕發生霉變而喪失了絕緣性能，與鐵心片接觸后在鐵心端面形成局部渦流產生局部過熱，由于撐棒與鐵心緊密接觸(鐵心綁帶對其施加了很大的壓緊力)，散熱條件很差，因此撐棒由于局部過熱而發生碳化，也正是局部過熱造成了油分解出現色譜分析結果異常。

6結束語

(1)新干式變壓器在投產試運行期間，要高度重視油中溶解氣體含量的色譜分析項目，對有異常的分析結果進行故障判斷時，往往用產氣速率法更能反映設備的真實情況。

(2)取油樣前一定要先將取樣閥內的死油放干凈，以免所取的油樣失去真實性。

(3)當發現油中特征氣體含量異常時，在故障未查明之前，若需設備繼續運行(或進行空載試驗和負載試驗)并根據油中氣體含量的變化作進一步觀察時，暫緩對油進行脫氣處理對故障診斷更為有利。

【免責聲明】文章為作者先立觀點，不代表創聯匯通干式變壓器立場。如因作品內容、版權等存在問題，請于本文刊發30日內聯系創聯匯通干式變壓器進行刪除或洽談版權使用事宜。